Выберите ваш филиал:
ул. Иркутская, д.3 стр. 20
+7 (495) 788-11-33
пн-пт 9:30-18:30
сб 10:00-17:00
ул. Енисейская, 1
+7 (495) 788-93-33
пн-пт 9:30-18:00
ул Складочная, 1, стр. 31
+7 (495) 788-07-80
пн-пт 9:30-18:00
МО, п. Трехгорка,
ул. Трехгорная, дом 12
+7 (495) 788-15-16
пн-пт 9:30-18:00
МО, Подольск, пр-т Юных
Ленинцев, д.70, стр. 3
+7 (495) 788-04-80
пн-пт 9:30-18:00
Термопара - небольшой датчик температуры, используется для измерения температуры неоновой трубки во время бомбардирования [...]
ЗЕНОН - Рекламные Поставки
Статьи

Источники питания газосветных ламп

ЕВГЕНИЙ АВДОНИН

Для того чтобы уличная газосветная установка засияла яркими красками, необходимо обеспечить ее электропитание. Решить подобную задачу можно несколькими способами. Этой статьей мы начинаем цикл публикаций, посвященных источникам питания газосветных ламп.

Как и большинство других газораз­рядных источников света, газосвет­ная лампа (ГЛ) не может быть под­ключена напрямую к промышленной сети переменного тока. Это связано с особенностями нормального тлею­щего разряда (ТР), имеющего место в ГЛ, а точнее - с особенностями вольт-амперной характеристики (ВАХ) ТР.

Вольт-амперная характеристика газового разряда

Для построения ВАХ используется схема, показанная на рис. 2. Здесь с по­мощью потенциометра R1, включен­ного делителем напряжения, можно изменять разность потенциалов, при­ложенную к электродам РТ EL1, а по­тенциометром R2 изменять ток, про­текающий в цепи трубки. Измерение тока Iл и напряжения Uл производит­ся соответственно амперметром РА1 и вольтметром PV1. Рассмотрим рис. 1, где показана зависимость напряже­ния на разрядной трубке (лампе) Uл от тока электрического разряда в газе. Для нас наиболее интересным явля­ется средний участок ВАХ от точки Uз - эта величина, соответствующая моменту зажигания ТР, носит назва­ние потенциала (напряжения) зажи­гания - до перехода ТР в дуговой.

Коротко рассмотрим основные процессы, происходящие в РТ. Если приложенное к ней напряжение Uл невелико, ток в трубке может воз­никнуть только под воздействием внешних ионизаторов. В качестве них могут выступать различные виды излучений, в частности свет. Под воздействием внешнего ионизатора в первоначально электрически ней­тральном газе, наполняющем РТ, воз­никают свободные электроны, а ато­мы, потерявшие их под воздействием энергии квантов излучения, стано­вятся положительными ионами Так возникают заряженные частицы, которые начинают двигаться под воз­действием электрического поля элек­тродов РТ; в трубке возникает ток. Величина его весьма невелика (рис. 1), но с увеличением Uл ток растет. Раз­ряд, возникающий иод воздействием внешнего ионизатора, носит название несамостоятельного тихого (иначе темного, или таунсендовского раз­ряда). Название "несамостоятель­ный" подчеркивает тот факт, что при устранении воздействия ионизатора он прекращается, поскольку разность потенциалов между электродами РТ еще недостаточна для возникновения в газе носителей заряда.

При некоторой величине Uл раз­ряд переходит в новую форму - само­стоятельный тихий разряд. Этот вид разряда уже "самоподдерживающий­ся" - заряженные частицы рождают­ся электрическим полем, то есть без воздействия bileiiiнего ионизатора. Однако энергия частиц еще невелика, поэтому разряд не светится, хотя ток в цепи течет. После достижения вели­чины Uл = Uз картина резко меняется; в РТ вспыхивает довольно яркое све­чение. Эта форма разряда носит на­звание тлеющего, поскольку внешний вид его в некоторых газах (к примеру, в неоне) похож на слабое свечение тлеющих углей. Обратим внимание на то, что переход кривой ВАХ от ти­хого к тлеющему разряду происходит на протяженном падающем участ­ке. Эта переходная кривая - падаю­щая ВАХ - отличается интересными свойствами.

Динамическое сопротивление РТ на этом участке, определяемое как отношение приращения разности по­тенциалов (аргумента) к приращению тока (функции), имеет отрицательное значение (поскольку числитель этой дроби будет меньше нуля). Таким образом, на падающем участке ВАХ трубка работает в особом режиме -не потребляет энергию от источника питания, а отдает ее; такой режим разряда весьма неустойчив. Однако на практике за счет включения пос­ледовательно с РТ сопротивления R2 (рис. 2) происходит следующее. В мо­мент зажигания ТР к трубке прикла­дывается разность потенциалов Uл = Uз однако ток Iл ~ 0; сразу после за­жигания разряда ток I резко возрас­тает, при этом на R2 напряжение ΔUR2 падает, в результате чего Uл снижает­ся до величины Uл=Uг. Uг называют напряжением горения ТР. Сопротив­ление, включенное последовательно с РТ, обеспечивает согласование элект­рических параметров РТ и источника питания, ограничивая ток РТ.


Что же произойдет при увели­чении тока Iл? Рассматривая ВАХ, мы остановились на том моменте, когда в трубке возник ТР; в этом ре­жиме при дальнейшем увеличении тока в течение некоторого времени Uл остается практически неизмен­ным (на ВАХ этому соответствует горизонтальный участок). Однако, как известно, при ТР поверхность катода покрыта светящейся пленкой. Площадь участка катода, покрыто­го свечением, будет увеличиваться с ростом тока при неизменной вели­чине Uл. Это обусловлено ограниче­нием эмиссионной способности ка­тода; плотность тока J не превышает единиц миллиампер на квадратный сантиметр (для неактивированного катода J = 1-3 мА/см2). ТР, характе­ризующийся этими свойствами, но­сит название нормального тлеющего разряда. Именно с нормальным ТР мы имеем дело в ГЛ. Характерной его особенностью является высокое ка­тодное падение потенциала Uк (отно­сительно быстрое снижение величины потенциала в прикатодной зоне).

Когда Iл возрастет настолько, что уже весь катод будет покрыт свечением, дальнейшее нарастание тока повлечет переход ТР в новую форму - аномальный ТР. При этом ВАХ становится возрастающей: уве­личению Iл соответствует рост Uл , что обеспечивается в основном за счет увеличения Uк. Этот процесс вызывает все более интенсивное на­гревание катода, и когда температу­ра его становится достаточной для начала термоэлектронной эмиссии, Uл вновь резко падает, как и Uк, а разряд переходит в дуговой разряд. Ослепительно яркое свечение дуги используется во многих видах источ­ников света, однако в данный момент нас интересует нормальный ТР.

Итак, мы убедились, что питать РТ напрямую от гальванической батареи или иного источника напряжения, характеризующегося практически неизменным выходным напряжени­ем при изменении тока нагрузки в широких пределах, невозможно. Если подключить ГЛ к источнику питания (рис. За), выходное напряжение ко­торого равно или превышает Uз то вспыхнувший в лампе разряд мгно­венно перейдет в дуговой. Посколь­ку конструктивные элементы ГЛ не рассчитаны на высокую температуру, свойственную дуговому разряду, лам­па будет разрушена. Таким образом, последовательно с разрядной лампой необходимо включать некий элемент, способный согласовать ВАХ разряда с ВАХ источника питания. Этот эле­мент носит название пускорегулиру-ющего аппарата (ПРА). Поскольку в рабочем режиме лампы на ПРА будет бесполезно рассеиваться некоторая мощность, обусловленная наличием падения напряжения на нем UПРА, то этот элемент иногда называют балластом, или балластным сопротив­лением. Общая ВАХ комплекта "лам­па - ПРА" будет иметь возрастающий характер.

Для согласования ВАХ разряд­ной лампы проще всего применить включенное последовательно с ней токоограничивающее сопротивле­ние (рис. 3). Оно может быть как ак­тивным (резистор) - рис. 36 - так и реактивным (дроссель - рис. Зв или конденсатор - рис. Зг), причем если два последних варианта применимы только для цепей переменного тока, то первый универсален. Такая схема включения применяется для ламп ТР без положительного столба (сигналь­ные лампы ТН, МН и аналогичные -фото 1). Однако эти лампы работают при малых Iл (0,5-3 мА) и невысоких Uл (60-200 В). Для ламп дугового разряда, рабочие токи которых значи­тельны (от 0,1 А и выше), в качестве ПРА используется дроссель либо це­почка "дроссель - конденсатор", вклю­ченные последовательно с лампой. ГЛ по величине номинального тока занимают промежуточное положение между теми и другими (30-80 мА для наиболее массовых ламп), однако отличаются как высоким значением Uк так и значительной протяженнос­тью положительного столба. Поэто­му напряжение промышленной сети 220/380 В является недостаточным для зажигания и горения ГЛ, используе­мых в газосветных установках (ГУ).

Возникает необходимость при­менения повышающего трансфор­матора с выходным напряжением не менее 0,7 кВ и не более 15 кВ, при­чем нижняя граница является чисто технологической и связана с необ­ходимостью обеспечить зажигание ГЛ минимальной длины (в данном случае - около 0,3 м), а верхняя - с условиями безопасной эксплуата­ции газосветной установки (ГУ) и нормируется Правилами устройс­тва электроустановок (ПУЭ, глава 6.4 "Световая реклама, знаки и ил­люминация").

Использование в качестве ПРА обычного повышающего транс­форматора, имеющего жесткую вне­шнюю ВАХ (рис. 4а), при которой выходное напряжение практически не зависит от тока нагрузки, не ре­шило бы проблемы согласования с падающей ВАХ ГЛ. Трансформаторы с жесткой ВАХ применяются, напри­мер, для прогрева ГЛ ионной бомбар­дировкой при вакуумной обработке, но при этом необходимо включение в цепь нагрузки токоограничивающего элемента. При ионной бомбардиров­ке ток ограничивается регулятором тока в первичной обмотке трансфор­матора. Для питания же ГЛ в составе ГУ нужен простой и недорогой ПРА, обеспечивающий стабильность тока в цепи ГЛ, то есть источник тока. Однако напряжение горения ГЛ может сильно варьироваться - в зависимости от ее длины, диаметра, свойств электродов. Таким образом, ПРА для ГЛ должен "самонастраи­ваться" (в определенных пределах) на параметры нагрузки, то есть соче­тать в себе свойства трансформато­ра и включенного последовательно с ним дросселя рассеяния. Эта задача решена в специальных газосветных трансформаторах (ГТ), имеющих па­дающую внешнюю ВАХ (рис. 4г).

ГТ является наиболее массовым источником питания ГЛ, что обус­ловлено целым рядом положитель­ных свойств, характерных для него. В их числе можно назвать относи­тельную конструктивную простоту ГТ4, которая в значительной степени определяет его функциональную надежность, а также возможность под­ключения к ГТ различной нагрузки.

Электромагнитный трансформатор для неона.

Исторически первым видом ПРА для ГЛ были электромагнитные ГТ (ЭмГТ), конструктивно выполнен­ные в виде трансформаторов с по­вышенным магнитным рассеяни­ем. До настоящего времени ЭмГТ остаются наиболее массовым видом ПРА для ГЛ. О причинах этого мы расскажем несколько позже. Сейчас же разберемся с понятием "повы­шенное магнитное рассеяние". Оно означает, что в конструкцию магни-топровода (сердечника) трансфор­матора введены элементы, рассеи­вающие часть магнитного потока, создаваемого первичной обмоткой трансформатора, во внешнюю среду. Так искусственно образуется потеря энергии, передаваемой с первичной обмотки ГТ во вторичную, чем и обеспечивается падающая ВАХ.

Потери энергии в любом транс­форматоре состоят из следующих компонент:

  • потери на джоулево тепло (нагрев обмоток);
  • потери на утечку линий электро­магнитной индукции;
  • потери на вихревые токи (токи Фуко);
  • потери на работу перемагничива-ния сердечника, обусловленную гистерезисом.

Очевидно, что можно создать трансформатор, конструкция ко­торого будет обеспечивать допол­нительную утечку линий электро­магнитной индукции, причем его свойства будут схожими со свойс­твами цепочки, состоящей из транс­форматора и дросселя, включенного в цепь нагрузки вторичной обмотки.

Для этого используются следующие методы:

   а) вторичная, а в отдельных слу­чаях и первичная обмотки выпол­няются в виде двух или более отде­льных катушек, что помимо прочего упрощает их намотку и изоляцию;
   б) первичная и вторичная обмот­ки располагаются на магнитопрово-де на некотором расстоянии друг от друга, а не на общем каркасе, кото­рый применяется в обычных транс­форматорах напряжения;
   в) в магнитопроводе между ка­тушками первичной и вторичной обмотки устанавливается магнит­ный шунт, представляющий собой магнитопровод небольшого сечения (рис. 5 и 6). Часть магнитного пото­ка, создаваемого первичной обмот­кой, ответвляется в шунт и теряется, затрачиваясь на перемагничивание и нагревание сердечника.

Возможен еще один способ уве­личения магнитного рассеяния - со­здание в магнитопроводе трансфор­матора немагнитного зазора (рис. 8). Небольшой зазор обеспечивается за счет установки прокладки из не­магнитного материала (пластмасса, картон), которая обеспечивает его неизменную величину. Такие трансформаторы обычно применяются в высокочастотных электронных ГТ.

Как видно, ГТ весьма схож по конструкции с трансформатором для ручной дуговой сварки (свароч­ным трансформатором): сходство основано на том, что сварочная дуга также имеет падающую ВАХ.

Падающая ВАХ ГТ обусловливает возможность длительной работы его в режиме короткого замыкания (КЗ) по вторичной обмотке и опасность ре­жима холостого хода (XX) (рис. 7). Это связано с тем" что в режиме КЗ напря­жение на вторичной обмотке стремит­ся к нулю, ток максимален, однако ог­раничен ввиду того, что большая часть магнитного потока ГТ замыкается в магнитном шунте. ГТ рассчитывается таким образом, что ток КЗ превышает номинальный ток нагрузки примерно в 1,2-1,3 раза и не перегружает ПРА. В технических характеристиках ГТ всегда указываются номинальный ток и ток КЗ либо кратность последнего по отношению к номинальному. Режим же XX для ГТ является аномальным и опасен из-за вероятности пробоя изо­ляции вторичной обмотки, поскольку при отсутствии тока нагрузки напря­жение на ней максимально. Стоит оговориться, что изготовители ГТ во избежание выхода их из строя реко­мендуют не допускать работы транс­форматоров как в режиме XX, так и в режиме КЗ.

Несколько десятилетий назад не­которые зарубежные производители изготавливали ЭмГТ с регулируе­мым магнитным шунтом, что позво­ляло точно подстраивать ПРА под параметры нагрузки (ток и напря­жение). В условиях эксплуатации та­кую операцию иногда приходилось выполнять и для трансформаторов ТГМ-1020 для "увеличения тока" (при этом часть пластин магнитного шунта удалялась).

Методика инженерного расчета ЭмГТ сходна с расчетом ПРА для других типов разрядных ламп. Зна­чительный вклад в ее разработку внесли Р.Г. Извеков, М.И. Фугенфиров, A.M. Троицкий, А.Е. Красно-польский, М.Е. Клыков.

Конструктивные решения

Применяются две основные конс­трукции ЭмГТ: на броневом (рис. 5) и на стержневом (рис. 6) магнито-проводах. Каждая из них имеет пре­имущества и недостатки, которые в основном связаны с особенностями технологии изготовления ЭмГТ данного типа. Наиболее широко исполь­зуется конструкция на броневом сердечнике" которая обеспечивает компактность ГТ, хорошо защищает обмотки от механических поврежде­ний, а также выгодна с точки зрения экономии электротехнической ста­ли. Броневые ГТ изготавливают Тес-noservice (Tecnolux Group), KA.R.T. (RA.R.T. SpA), Siet (Siet Company Inc.) - Италия и целый ряд других производителей. Такую же конструк­цию имели отечественные транс­форматоры ТГ-320, ТГ-620, ТГ-1020, выпускавшиеся Запорожским УПП УТОГ и Клинцовским УПП ВОС (на 3, 6 и 10 кВ соответственно с номи­нальным током 20 мА и током КЗ 26 мА).

Расшифровка обозначений: ТГ - транс­форматор газосветный, ТГМ - ТО же, мо­дернизированный. В аббревиатуре ТГ-320 первая одна или две цифры - напряжение холостого хода (кВ), последние две циф­ры - номинальный ток нагрузки (мА).

Отечественные ГТ прежних вы­пусков, иногда встречающиеся в ста­рых ГУ, изготавливались в кожухе из стального листа с крышкой, кре­пившейся винтами или на защелках. В дальнейшем с целью повышения надежности изоляции обмоток, за­щиты их от влаги и снижения шума кожух ГТ стали заливать битумом, что однако отнюдь не улучшило их эксплуатационных свойств. Более того, битумная заливка не позволя­ла визуально контролировать состо­яние обмоток, и такой ГТ был "ко­том в мешке". Весьма часто внутри битумной заливки происходили пробои даже при исправной цени нагрузки" причем выявить их иногда удавалось только по характерному звуку искрового разряда либо по сильному разогреву ГТ - иных вне­шних проявлений неисправности не было вплоть до момента отка­за трансформатора. В то же время практика показала, что многие ГТ старых выпусков безаварийно рабо­тают десятилетиями.

В 1980-е годы Запорожское УПП УТОГ перешло к производству трансформаторов ТГМ-1020 с ви­тым стержневым магнитоироводом (фото 2). Существенными преиму­ществами таких ГТ были высокая ремонтопригодность и возможность быстрой диагностики и замены не­исправных обмоток. Эти ГТ про­изводятся и в настоящее время, их предлагают некоторые поставщики комплектующих. При невысокой цене трансформаторы ТГМ обладают удовлетворительной надежнос­тью и могут успешно применяться в наружных ГУ.

Однако сегодня наиболее рас­пространены ГТ, герметизирован­ные эпоксидными компаундами с добавлением различных наполни­телей, повышающих механическую прочность (с литой изоляцией). Такая заливка, выполненная иод вакуумом, не только хорошо герме­тизирует обмотки трансформатора, обеспечивая их защиту от атмос­ферной влаги, но и повышает элек­трическую прочность изоляции, а также обеспечивает хороший отвод тепла от обмоток. В различных конс­трукциях ЭмГТ корпус может быть выполнен как в виде литого блока из компаунда с наполнителем (обыч­но мраморной крошкой) - F.A.R.T. Resinblock, Eurores Galileo (Tecnoser-vice), так и с внешним корпусом из металла (Siet Metalbox) или пласти­ка (Siet Lexabox) (фото 3, 4, рис. 8). Нужно заметить, что основная фун­кция металлического корпуса - ме­ханическая защита ГТ и усиление защиты от атмосферных воздейс­твий. Кожух несколько ухудшает теплообмен между ГТ и окружаю­щей средой - цепьтеплопроводящих элементов, отделяющих обмотки и сердечник от охлаждающей среды (воздуха), здесь удлиняется, пос­кольку к литому блоку из компаунда добавляется металлический кожух. Надо полагать, что основными кри­териями выбора конструкции ГТ являются технические традиции и технологические возможности изго­товителя. К примеру, первоначально трансформаторы F.A.R.T. изготавли­вались в металлическом кожухе, а позднее конструкция была измене­на, и от кожухов отказались.

В современных ГТ наиболее ши­роко распространены клеммиые соединения проводов с зажимом токоведутцей жилы винтом со спе­циальной шайбой (рис. 9а). Надо сказать, что использование таких соединений как на стороне первичной обмотки, так и на стороне вто­ричной, то есть в высоковольтной цепи, зарекомендовало себя хорошо. Оригинальная конструкция высо­ковольтного ввода применена в ГТ типа ТГМ (рис. 96), однако это было обусловлено дефицитом полимерных изолирующих материалов, стой­ких к атмосферным воздействиям. Ряд производителей, изготавливаю­щих ГТ в металлических корпусах, применяет высоковольтные вводы с использованием проходных изоля­торов из керамики или полимеров (рис. 9в, фото 3, 4). Серьезных экс­плуатационных преимуществ таких вводов перед более простыми и ком­пактными клеммными соединения­ми с изолирующими перегородками между контактами и уплотненными крышками не отмечается.

Достоинства и недостатки

ЭмГТ является источником акусти­ческого шума в широком диапазоне частот. Этот шум обусловлен пере-магничиванием магнитопровода ГГ и связанной с этим вибрацией его плас­тин. Вибрация пластин создает шум низкого тона. Наличие полей рассе­яния катушек может вызвать вибра­цию металлического кожуха ГГ. Виб­рацию могут усилить резонансные свойства самого кожуха. Несинусо­идальность тока и напряжения лам­пы вызывает шум трансформатора с широким спектром 50-8000 Гц. Осо­бенно нежелателен шум в интервале 80-1500 Гц, к которому ухо человека и мест повышенную чувствительность. Еще одной причиной шума, создаваемого ГТ, является магнитострикция (явлением магнитострикции называется изменение формы и объема ферромагнетика при его намагничивании. При этом если магнитное поле, действующее на ферромагне­тик, меняется периодически, в нем возникают механические колебания, порождающие акустические колебания в окружающей среде) магнитопроводов ГТ. Сов­ременные герметизированные ГТ с лигой изоляцией имеют значительно более низкий уровень шума по срав­нению со старыми конструкциями. Однако и они довольно сильно шу­мят, что ограничивает возможности монтажа их в помещениях с длитель­ным пребыванием людей.

Следует отметить, что импортные ЭмГТ в основном рассчитаны на на­пряжение питания 230 В. Это являет­ся весьма важным фактором, ограни­чивающим нагрузочную способность ПРА, поскольку отечественный стан­дарт предусматривает напряжение сети 220 В, а в конце линий большой протяженности, питающих ГУ, напря­жение часто падает до 210 В, иногда и ниже. Методике расчета нагрузки ГТ посвящено много публикаций, и здесь мы не будем останавливаться на этом вопросе.

Важной особенностью работы ГЛ является частичная деионизация плазмы разряда при снижении дейс­твующего значения напряжения пита­ния ниже определенного предела. Пос­кольку ЭмГТ обеспечивают питание ГЛ переменным током промышленной частоты 50 Гц, то в течение периода сетевого напряжения продолжитель­ностью 0,02 с. дважды - в каждом из полупериодов - напряжение перехо­дит через нулевое значение. При этом возникает пауза тока Iл. В начале сле­дующего полупериода, когда напряже­ние Uл станет достаточным для зажи­гания в ней ТР (но несколько меньше U3 - за счет того, что часть носителей заряда в ГЛ еще не рекомбин провала), происходит перезажигание разряда. Поэтому работа разрядной лампы на переменном токе сопровождается на­личием в начале каждого полу периода пика перезажигания (рис. 10).

Рассмотрим рис. 11. На нем изоб­ражена схема цепи "ГЛ - ГТ" и ее эк­вивалент (внизу), где ГТ условно пред­ставлен в виде источника ЭДС Gt с последовательно включенным дроссе­лем Lt, а ГЛ - в виде последовательно включенных сопротивления Rл и ем­кости Gn. Таким образом, цепь LтRлGл представляет собой колебательный контур. Как было отмечено выше, ВАХ газового разряда на переходе к ТР имеет падающий участок, на котором динамическое сопротивление ГЛ от­рицательно. Поэтому в момент зажи­гания ТР, когда рабочая точка контура ГЛ - ГТ оказывается на этом участке, в контуре возникает генерация, причем колебания имеют весьма широкий спектр из-за неустойчивости режима. При этом контур может входить в ре­зонанс, сопровождающийся резким ростом Uл. Длительная работа в таком режиме отрицательно сказывается как на лампе - резко возрастает катодное распыление, возникает заметная пуль­сация светового потока, гак и на дру­гих элементах контура, в частности резко возрастает вероятность пробоя изоляции проводов или ГГ.

Очевидно, что при чрезмерном увеличении нагрузки ГТ возможно затягивание колебательного режима. Это можно наблюдать на практике, когда в течение срока службы ГЛ из-за их старения, обусловленного жест­чением, Uг постоянно растет, причем наиболее быстро - в его начале (в иде­альном случае тренировка ГЛ должна проводиться так, чтобы после ее за­вершения Uг стабилизировалось во времени) и конце. Когда при близком рассмотрении группы в одной из ГЛ становится заметной пульсация све­тового потока положительного стол­ба, то с весьма высокой вероятностью можно сказать, что эта лампа выйдет из строя через 50-100 ч. Ту же картину можно наблюдать во всей группе, если включить в нее слишком много ламп: они будут гореть, однако чуть тусклее, нежели при нормальной нагрузке, что связано с уменьшением Iл . В то же вре­мя будут достаточно хорошо заметны пульсации светового потока с частотой питающего напряжения. Пульсации потока особенно заметны боковым зрением, что связано с особенностями зрительных рецепторов глаза.

Несмотря на целый ряд существенных недостатков - значительные габариты и масса, высокий расход активных материалов (проводниковой меди и дорогостоящей электротехнической стали), низкая экономичность, обус­ловлен ная малым коэффициентом мощности, - ЭмГТ продолжают ос­таваться наиболее массовым видом ПРА для ГЛ. Причин тому несколь­ко. Во-первых, ЭмГТ обеспечивают надежное зажигание протяженных групп ГЛ в различных условиях - при высоких и низких температурах, при установке на металлоконструк­циях и т.п., то есть эти ПРА универ­сальны. Во-вторых, пока еще элект­ронные ПРА по надежности уступают электромагнитным. Поэтому, надо полагать, еще не один год ЭмГТ бу­дут производиться и использоваться в ГУ Возможности совершенствова­ния этих ПРА сильно ограниченны: это улучшение качества изоляции (за счет повышения диэлектрической и механической прочности, улучшения теплоотвода от обмоток), некоторое снижение массы и габаритов за счет применения высококачественной ста­ли магнитопровода и рационального расчета его конфигурации.

В последние годы некоторые оте­чественные предприятия проявили интерес к производству ГТ. На рын­ке время от времени появляются не­большие опытные партии таких из­делий, и, надо полагать, в скором времени мы сможем вновь восполь­зоваться отечественными трансфор­маторами...